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关于排泥量的计算！

来源：环保工程师

剩余污泥的排放是活性污泥工艺控制中很重要的一项操作，通常有MLSS、F/M、SRT、SV等方法控制排泥量。

1、污泥浓度（MLSS）法

用MLSS控制排泥是指在维持曝气池混合液污泥浓度恒定的情况下，确定排泥量。首先根据实际工艺状况确定一个合适的MLSS浓度值。常规活性污泥工艺的MLSS一般在～mg/L之间。当实际MLSS比要控制的MLSS值高时，应通过排除剩余污泥降低MLSS值。排泥量可用下式计算：

式中

VW——此时应排污泥量；

MLSS——实测值，mg/L；

MLSSo——根据实际工艺确定的浓度值，mg/L；

V——曝气池容积，m3（立方米，下同）；

RSS——回流污泥浓度，mg/L。

某厂根据经验将污泥浓度MLSS控制在mg/L。曝气池容积为m3。某日实测曝气池污泥浓度MLSS为mg/L，回流污泥浓度RSS为mg/L，试计算此时应排放的污泥量。

解：将上述数据代入公式

上例仅是说明计算过程，实际上不可能一次排放m3污泥。一般来说，活性污泥工艺是一个渐进的过程，在控制总排泥量的前提下，应连续多排几次。

用MLSS法控制排泥量尽量连续排放，或平均排放，该法适合进水水质变化不大的情况。

2、食微比（F/M）法

F/M中的F是进水中的有机污染物负荷，无法人为控制进水中有机污染物负荷波动，而只能控制M，即曝气池中的微生物量。

如果不改变曝气池投运数量，则问题就变成控制曝气池中的污泥浓度，但这种方法不是单纯将污泥浓度保持恒定，而是通过改变污泥浓度，使F/M基本保持恒定。排泥量可由下式计算：

式中

VW——要排放的剩余污泥体积，m3；

MLVSS——曝气池内的污泥浓度，mg/L；

Va——曝气池容积，m3；

BODi——进曝气池污水的BOD5，mg/L；

Q——进水污水量，m3/d；

F/M——要控制的有机负荷，kgBOD/（kgMLVSS·d）；

RSS——回流污泥浓度，mg/L。

某污水处理厂有机负荷F/M控制在0.3kgBOD5/（kgMLVSS·d）。某日进水量为0m3/d、BODi=mg/L、MLVSS=mg/L、RSS=mg/L，该厂曝气池有效容积Va=m3，试计算剩余污泥排放量。

解：该厂每日应排泥量

该法适用进水水质波动较大的情况或进水中含有较大量工业废水的情况。该方法使用的关键是根据污水处理厂的特点，确定合适的F/M值。

F/M值可根据污水的温度做适当的调整，当水温高时，F/M值可高些，反之可低些。当进水的难降解物质较多时，F/M应低些，反之可高些。

在实际运行控制时，一般是控制在一段时间内的平均F/M值基本恒定，如一周或一月的平均值。计算F/M时，要用到进水的BOD5，需要5天才能测出。

为尽快能测得入水的有机负荷采用COD估算法。算出BODi值代入公式。另外计算MLVSS值时可利用MLSS估算MLVSS。

3、污泥龄（SRT）法

用SRT控制法控制排泥被认为是一种准确可靠的排泥方法，但这种方法的关键是正确选择泥龄SRT和准确地计算系统内的污泥总量MT。

一般来说，处理效率要求越高，水质越严格，SRT应控制大一些，反之可小一些。在满足要求的处理效果下温度高时，SRT可小些，反之则应大一些。当污泥的可沉性能较差时，有可能是由于泥龄SRT太小。

应该说系统中总的污泥量MT应包括曝气池内的污泥量Ma，二沉池内的污泥量Mc和回流系统内的污泥量MR，即：MT=Ma+Mc+MR

当污水处理厂用SRT控制排泥时，可仅考虑曝气池内的污泥量，即MT=Ma。则

如果从回流系统排泥，则MW=RSS·QW。

式中

QW——每天排放的污泥体积量，m3；

RSS——回流污泥的浓度，mg/L；

Me——二沉池出水每天带走的干污泥量，Me=SSe·Q；

SSe——二沉池出水的悬浮物；

Q——入流污水量。综合上式，每天的排污泥量

综合上式，每天的排污泥量

有人不考虑二沉池的水带走的污泥量Me。实际上，这部分污泥量占排泥量的比例不容忽视，尤其当出水SS超标时，更不能忽略Me。

某污水处理厂将SRT控制在5天左右，该厂曝气池容积Va为m3，试计算当天回流污泥浓度RSS为mg/L，混合液浓度为mg/L，出水SSe为30mg/L，入流污水量Q为0m3/d时，该厂每天应排放的剩余污泥量。

解：将Q=0m3/d，Va=m3，MLSS=mg/L，RSS=mg/L，SRT=5d代入式中，则每天应排剩余污泥量

这种计算简单，使用方便。适应进水流量波动不大的情况。当进水流量发生变动时，如果回流比保持恒定，则污泥量将在曝气池和二沉池中随水量的波动处于动态分配，此时的MT计算应考虑二沉池内的污泥量，即：

MT=Ma+Mc

泥龄SRT的计算公式为

Mc可用下式计算

式中A——二沉池的表面积，m2（平方米，下同）；Hs——二沉池内污泥层厚度，m。则每日排放剩余污泥量为

某厂曝气池有效容积Va=m3，二沉池表面积为m2（平方米），泥龄SRT=5天，试计算当MLSS=mg/L，RSS=mg/L，二沉池内污泥层厚度Hs=0.9m，进水流量Q=0m3/d，出水SS=30mg/L时，该厂每天应排放的排泥量?

解：将上述数据代入公式

4、污泥沉降比（SV）法

SV在一定程度上既反映污泥的沉降浓缩性能，又反映污泥浓度的大小，当沉降性能较好时，SV较小，反之较高。

当污泥浓度较高时，SV较大，反之则较小。当测得污泥SV较高时，可能是污泥浓度增大，也可能是沉降性能恶化，不管是哪种原因，都应及时排泥，降低SV值，采用该法排泥时，应逐渐缓慢地进行，一天内排泥不能太多。

例如通过排泥要将SV由50%降至30%时，可利用3～5天逐渐实现每天排出的污泥均匀地增加，切不可忽大忽小，避免造成整个活性污泥系统被破坏或者能力下降。

上述几个剩余污泥排放系统的控制方法是常用的几个，它们各有利弊，都有其特殊的适应条件。实际运行中，可根据污水处理厂的实际状况选择以一种方法为主其它方法辅助核算。

未来污水处理能源自给新途径—碳源捕获及碳源改向

来源：刘智晓中国给水排水

导读

在活性污泥法诞生年后，人们开始重新梳理污水处理的发展历程，展望下一个百年污水处理技术的发展方向，从物质循环、生态伦理学及社会学角度对传统活性污泥技术的发展历程进行思辨，污水处理过程的高能耗及高“碳足迹”是常规活性污泥工艺的技术缺欠，沿用百年的活性污泥法逐渐被一些耦合资源和能源回收的概念路线所取代。目前世界范围内，对“污水”的认知已经从“废物处理”对象转向“资源及能源回收”的载体，一些发达国家、世界范围内领先的环境公司已经制定了面向年甚至是年的技术发展路线图，纵览这些技术路线无一例外都是瞄准了对污水中资源回收、能耗自给与碳中和的未来可持续技术发展路线，国内外学者基于过往研究经历，对基于碳源捕获及碳源改向技术的新型A/B工艺进行了研究与开发，提出了具有独特风格的面向未来的能量平衡或碳中和技术路线。

作者简介：刘智晓，山东莒县人，工学博士，正高级工程师，主要从事集团化环境及水务项目设计管理，水务项目方案设计、审核与把关、工艺与设备优化，水处理过程优化控制、革新污水生物处理新工艺研究与开发，高效低耗水厂/污水厂提标改造技术等相关领域的工程化应用研究与实践。

1、污水中蕴含有机化学能潜力分析

对于污水中蕴含的化学能，国外很多研究者进行了不同角度的研究及定量评估，评估基准是设定典型生活污水COD为mg/L，所含的化学能有两种表征方式，方式一以单位COD量所含的能量为基础，根据HEIDRICH的研究结论，这个数值范围为17.7~28.7kJ/gCOD，而对于该基准浓度污水，实际处理能耗约0.45kW·h/m3，相当于kJ/m3，折合处理能耗平均为3.20kJ/gCOD。另一种方式是将COD化学潜能折合到吨水电耗，得到COD为mg/L的污水“理论最大有机化学能”为22.55kW·h/m3，理论最大有机化学能是指污水所含COD全部被提取并甲烷化，采用常规工艺只有很少部分COD被甲烷化，即使是提取这极少部分的COD用于甲烷化并产能，这部分能量也是非常可观的，可提取化学能范围是1.5~1.9kW·h/m3，这个数值也与McCarty等人的研究结果相近。

两种能量表征方式，结果都在表明污水中所蕴含的有机化学能是对其进行处理所需能耗的近5倍，污水中所蕴含的如此巨大的能量，如果捕获提取其中部分COD化学能甚至是热能并就地转换为电能，理论上可以实现能耗的完全自给甚至可以变成能量输出厂。有充分的理论依据表明，未来污水处理厂不是能源的消耗者而应该成为能源供应方。污水碳源常规处理工艺与能源化回收两种途径下COD物质流比较见图1。

图1污水碳源常规处理工艺与能源化回收两种途径下COD物质流对比

2、“碳源捕获”工艺单元技术路线

2.1“碳源捕获”1.0→2.0→3.0版理念的提出

在“预处理+活性污泥+厌氧消化”经典污水处理过程中，进水COD大部分被活性污泥段降解氧化以气体形式释放（这部分约占进水COD的30%~55%左右），还有相当一部分被以剩余污泥（WAS）形式排除系统（约占进水COD的15%~25%左右），甲烷化COD约占15%~20%，其余7%~10%随出流排放。这种常规的利用初沉污泥和二沉污泥进行混合厌氧消化产甲烷并通过CHP进行能量提取的方式称为“碳捕获1.0版”。目前，这种“AD-CHP”联用模式在欧洲等国家污水厂被普遍采用。新加坡乌鲁班丹再生水厂（UluPandanWRP）也采用了此种模式，其工艺流程见图2。

图2“碳源捕获1.0版”技术路线（以新加坡UluPandan厂为例）

从图2可知，即便采用了污泥厌氧消化，被能源化利用的COD比例及效率仍较低，乌鲁班丹厂进水中的COD只有17.9%被转换为甲烷。因此，优化厌氧消化过程，提高污水中COD甲烷转化率及产率，是“碳源捕获1.0版”技术实施的关键步骤。近10~20年来，一些污泥厌氧消化预处理技术得到开发和应用，如污泥超声破解技术、污泥热水解技术（TH）。为了进一步提高厌氧消化过程的甲烷产量，提高污水厂运行能耗自给率，将有机废物如食品、厨余废物引入污泥厌氧消化过程，即厌氧协同消化。这种通过强化消化系统进泥的预处理，或通过引入外源有机废物提高厌氧消化系统沼气产率进而提高污水厂能耗自给程度的模式，可以称为“碳源捕获2.0版”，该模式已经具有了“污泥增量”的意义，这里所指的污泥增量不是指增加剩余污泥的数量，而是特指通过技术手段增加进入厌氧消化系统或者进一步提升厌氧消化池有机负荷率的方法和途径，实现了“1+12”的效果。

正是认识到了污水中蕴藏的巨大有机化学能，在传统“预处理-活性污泥-厌氧消化”技术路线基础上，进一步提升对进水中有机碳源的网捕截获、提取效率，削减或者降低进水中有机碳源到后续活性污泥段，使COD在污水处理过程中的碳足迹由“污染物降解途径”转向到“能源化利用途径”，最大程度实现能源化的同时又使得后续生化曝气过程的能耗降至最低程度，实现了对常规污水处理中COD轨迹的转移，即“碳源改向（CarbonRedirection）”，也可称之为“碳源转移”，提取后的COD进入后续“AD-CHP”，进一步能源化，目前这种模式逐渐成为国内外专家的研究热点。基于污泥增量及碳改向的碳源提取模式工艺技术路线总体上采用“A-B”构型，A段碳源浓缩提取工艺主要有以生物絮凝为主要作用的高负荷活性污泥工艺（HRAS）、化学强化一级处理（CEPT）、厌氧生物膜反应器（AnMBR）等；由于A段将污水中绝大部分COD通过“网捕截获”转移到能源化途径，进入B段的污水呈现低碳高氮的特性，导致有机碳源严重缺乏，通过常规硝化-反硝化生物脱氮工艺已无法实现对TN的有效去除，因此B段未来的发展趋势是采用自养生物脱氮技术，如短程硝化-厌氧氨氧化技术，也就是在主流采用厌氧氨氧化技术。将采用新型“A-B”工艺，即“高效碳捕获+主流厌氧氨氧化+高效厌氧消化”的技术路线称为污水处理“碳捕获3.0版”，其工艺流程见图3。

图3“碳捕获3.0版”技术路线（基于A/B工艺构型的碳捕获+主流自养脱氮技术路线）

2.2“碳源捕获”技术路线及性能

2.2.1高负荷活性污泥工艺（HRAS）

实际应用中HRAS工艺可选择三种反应器形式实现碳源捕获，分别是连续流完全混合式（CSTR）、接触-稳定工艺（CS）、推流式反应器（PFR）。不同构型反应器形式对COD的捕获率取决于活性污泥对COD的网捕、絮凝、吸附及储存能力，实际上反应器形式还会影响“泥水”分离特性，并且上述因素互相影响；同时对COD不同组分的去除效率也有较大的差异。三种HRAS反应器见图4，其中CS工艺对COD的捕获效率高于其它反应器模式，泥水分离特性亦优于其它反应器，加之对COD的氧化矿化水平较低，从物料平衡角度看更能获得较高的COD捕获率。

图4高负荷活性污泥工艺（HRAS）工艺构型及运行特性比较

研究表明，生物絮凝（Bioflocculation）过程是影响活性污泥对颗粒性、胶体性及溶解性COD快速捕获/吸附/储存的关键影响因子，因此HRAS实现“碳源捕获”及“碳源改向”功效的本质是要强化对进水有机碳源的“絮凝管理”，为了强化活性污泥的生物吸附效率，高负荷接触-稳定工艺相对CSTR及PF构型具有更高的效率，尤其是对颗粒性与胶体状COD的捕捉，这主要是因为CS工艺通过回流活性污泥（RAS）曝气提供了使其处于“饥饿”（famine）状态的“稳定段”，这种对RAS再曝气过程可以强化其生物絮凝活性，到后续低DO浓度下“泥-水”混合反应器可实现对进水COD的快速捕捉、吸附进食（feast），强化了对进水COD的捕获率。SRT是A段最重要的工艺参数，研究表明，当总SRT≤1.1d时，CS工艺对COD的总捕获率可达59%，对应进水中COD约0.46~0.55gCOD/gCOD通过A段实现“碳改向”转向厌氧产CH4能源化途径。A段SRT对进水COD中不同组份的去除效率影响较为显著；而deGraaff等人的研究结果表明，A段SRT只需要0.3d即可获得最高的污泥产率，SRT延长将会导致COD的进一步矿化；A段HRT只需15min溶解性COD（SCOD）即可获得理想的去除率。

2.2.2CEPT工艺

对于COD捕获3.0技术路线，A段除了要将颗粒性及胶体状COD最大限度捕获外，还要考虑采取物化手段辅助生化工艺增强SCOD向pCOD或者cCOD的转化，进一步捕获、浓缩、与富集。化学强化一级处理工艺作为二级处理的预处理工序，旨在通过混合絮凝过程强化对进水中COD、SS及营养盐的去除。CEPT工艺对SS、COD、TP、TN去除率可达80%~90%、30%~70%、80%~95%、20%~25%，这要显著高于初沉池效率，CEPT尤其是可以强化对颗粒性有机物（pCOD）的捕获和去除，去除率可达85%，CEPT的主要缺点是对溶解性COD去除能力有限。因此，CEPT工艺与A/B工艺的A段的HARS结合，会进一步提升A段的COD捕获率。根据荷兰四个A/B工艺污水厂A段的COD捕获效率分析，发现A段可以捕获进水COD可达53%~74%，其中有24%~48%形式以A段WAS形式排出，而另外一部分19%~50%的COD以污泥形式进入B段，可见，A段除了提高进水COD向活性污泥的转化率，更要重视裹挟COD的“饱食”后这部分污泥的分离效率，这是影响后续COD甲烷化能源化的重要影响因素。A段泥水分离不佳，这主要是A段形成的絮体结构松散稀疏、沉淀性能欠佳导致沉淀池泥水分离特性较弱所致，因此，投加混凝剂不但可以提高对COD的捕获效率，而且可以提高絮凝体在沉淀池内的沉速，有助于提高A段对COD最大程度上的浓缩与富集；A段沉淀池的水力学性能保证设计也是重要因素。

2.2.3精密筛分过滤工艺

为最大程度截留进水中COD，德国KWB组织联合Hydrotech、威立雅等水务公司启动旨在回收污水中能源的应用研究项目，提出了面向年“碳中和技术路线”，即“CARISMO”概念工艺，也就是“Carbonismoney（碳就是钱）”理念，主要技术路线是“絮凝+微筛+后续生物膜过滤”，所采用的精细过滤装置为转鼓式筛网过滤机（micro-screen），孔隙微米；前段通过“化学絮凝+微筛”方式，Al盐投加量为15~20mg/L，微筛过程可大幅截留原污水中颗粒性、胶体性与溶解态COD，“CARISMO”技术可以从污水中总共“榨取”82%的COD进行能源化过程，远远高于常规模式。

3、以“碳源捕获”为基础的能耗自给工艺评析

以“碳浓缩”为基础的能耗自给污水处理工艺以其可持续的“碳中和”运行特性，近几年引发了国内外众多研究机构、学者及水务公司的 　　1.电子邮箱：

qq. 　　2.通信 　　意见反馈截止时间为年3月5日。 　　附件：生活垃圾渗沥液处理厂运行维护技术标准（征求意见稿）住房和城乡建设部办公厅年2月3日

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